土木計(jì)算式
鉛直支持力機(jī)構(gòu)
1. 鋼管
杭頭部に受けた鉛直荷重は、鋼管を通して羽根に伝達(dá)していきます。その際、鋼管外周面と地盤(pán)との摩擦力により周辺地盤(pán)へ伝達(dá)されます。従って、本工法の周面摩擦力の算出は、鋼管の外周徑がそのまま設(shè)計(jì)徑となります。この機(jī)構(gòu)を成立させるための條件として、鋼管本體の材料から決まる圧縮性能を満たす必要があります。
2. 羽根
前述の鋼管に伝達(dá)された鉛直荷重は、羽根へ到達(dá)し、杭先端に取り付けられた底板面と、杭先端側(cè)面に取り付けられた羽根面での圧縮力により地盤(pán)に伝達(dá)します。従って、先端支持力の算出は、杭先端に取り付けられたらせん羽根の投影面積を設(shè)計(jì)斷面積として行います。本工法は、未掘削地盤(pán)に杭本體をそのまま貫入させる工法であり、先端根固めや周辺固定液などのセメントミルクを一切使用しない工法であるため、杭先端地盤(pán)の地盤(pán)抵抗に大きく寄與されます。
支持地盤(pán)のN値の取り方、
周面摩擦考慮長(zhǎng)さ、支持層根入れ長(zhǎng)
図1
杭頭部に作用する荷重の
地盤(pán)への伝達(dá)機(jī)構(gòu)
図2
地盤(pán)から決まる杭の極限支持力
地盤(pán)から決まる杭の極限支持力Ru(kN)は、式1により算出する。
- (1) 杭先端部で支持する極限支持力度qd
- 本工法の杭先端部で支持する極限支持力度qdは、表1より算出する。
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表1 杭先端部で支持する
極限支持力度qdと適用杭徑
- ここに、N：杭先端地盤(pán)のN値。
- ※道路橋示方書(shū)に準(zhǔn)じて設(shè)計(jì)する場(chǎng)合のN値は、砂層は30≦N≦50、粘性土層は20≦N≦50とする。
- (2) 杭周面に働く最大周面摩擦力度fi
- 杭周面に働く最大周面摩擦力度fiは、表2より算出する。
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表2 杭周面に働く最大周面摩擦力度fi
- N：杭周辺地盤(pán)のN値。但し、N≦2の軟弱層では周面摩擦を考慮しない。
引抜き性能機(jī)構(gòu)
EAZETでは、杭先端に取り付けられたらせん狀の羽根により、ストレート杭とは異なる引抜き性狀、および羽根部のアンカー効果を考慮した引抜き耐力を算定することが出來(lái)ます。このことは各種引抜き試験により確認(rèn)されており、別記の計(jì)算式により計(jì)算が可能です。
引抜き抵抗メカニズム概念図と記號(hào)の説明
-
Dw：羽根徑 H：支持層への根入れ深さ
L：施工深さ
鉛直引抜き抵抗
極限引抜き抵抗力Puは、羽根のアンカー効果と支持層以外の周面摩擦力の和として算出する。ここで、先端地盤(pán)が砂層、砂礫層の場(chǎng)合は式3により、粘性土層の場(chǎng)合は式4により算出する。
引抜き方向の地盤(pán)別採(cǎi)用可能Ｎ値と適用杭徑
- ※道路橋示方書(shū)に準(zhǔn)じて設(shè)計(jì)する場(chǎng)合のN値は、砂層は30≦N≦50、粘性土層は20≦N≦50とする。
杭周面に働く最大周面摩擦力度fi
- N：杭周辺地盤(pán)のN値。
內(nèi)部摩擦角Φと引抜き係數(shù)βの関係
水平抵抗機(jī)構(gòu)
杭頭に作用する水平力は、地盤(pán)の水平抵抗により支持されます。水平力と地盤(pán)の抵抗により杭體に生じた曲げモーメントに対しては、鋼管の斷面?zhèn)S數(shù)Zのみで抵抗するものとして設(shè)計(jì)します。また、水平方向地盤(pán)反力係數(shù)は、一般打込み杭工法と同様に、道路橋示方書(shū)?同解説 Ⅳ下部構(gòu)造編に準(zhǔn)じて算出できます。
図3 地盤(pán)の水平抵抗機(jī)構(gòu)
水平抵抗
水平抵抗の計(jì)算に用いる水平方向地盤(pán)反力係數(shù)Khは、式2により算出する。
表3Eoとα
杭の軸方向バネ定數(shù)
杭の軸方向バネ定數(shù)（以下Kv）は、杭頭での杭軸方向の変位を生じさせる杭軸方向力として定義される。この値は杭頭反力の算定で用いるほか、杭基礎(chǔ)の弾性沈下を推定するのに用いられる。実施した鉛直載荷試験のL/Dpと降伏荷重との関係から逆算によりαを算定し、以下の計(jì)算式にてEAZETのバネ定數(shù)を算定する。
適用範(fàn)囲一覧
